Zásobování vodou a kanalizace|Krátký proces + vysoký tok + keramická membrána + stabilní provoz

1.1 Zkušební zdroj vody

Surová voda pro tento test se odebírá z velké vodní elektrárny v centrální městské oblasti delty řeky Yangtze. Surová voda z nádrže Q řeky Yangtze se používá jako denní zdroj vody a nádrž J v povodí jezera Taihu Lake se používá jako nouzový zdroj vody. Experimentální období má dlouhé rozpětí, se zimní teplotou vody 8-9 stupňů a letní teplotou vody 30-33 stupňů . Denní kvalita surové vody je voda třídy II-III a havarijní zdroj vody je celkově třídy III, přičemž některé ukazatele jsou třídy IV. Surová voda použitá v tomto experimentu je hlavně surová voda z řeky Yangtze v reálném čase.

1.2 Experimentální zařízení a provozní parametry

(1) Pilotní zařízení. Celková sestava poloprovozu především zahrnující flokulační reakční nádrž, ozonovou plochou keramickou membránovou spojovací nádrž membránovou nádrž, nádrž na výrobu vody, která zároveň slouží jako nádrž na proplachovací vodu, velín zařízení, dávkovací místnost, potrubní ventil systém a automatický řídicí systém. Systém se rozkládá na ploše 8 m², je vysoký 4,7 m a má zpracovatelskou kapacitu přibližně 60 m³/d. Hlavní součásti membránové nádrže jsou ozónové provzdušňovače, ploché keramické membránové moduly a snímače hladiny kapaliny; Místnost vybavení obsahuje zařízení jako generátory ozonu, vodní čerpadla, vstupní čerpadla, čerpadla zpětného proplachu, průtokoměry, dmychadla a tlaková čidla; Dávkovací místnost obsahuje dávkovací čerpadlo koagulantu a dávkovací nádrž, dávkovací čerpadlo a dávkovací nádrž chlornanu sodného, ​​dávkovací čerpadlo kyseliny citronové a dávkovací nádrž; Systém potrubních ventilů zahrnuje potrubí surové vody, potrubí výrobní vody, potrubí zpětného proplachu, potrubí odpadní vody, potrubí přepadu atd.; Samokontrolní systém se zobrazuje a ovládá pomocí dotykové obrazovky, je navržen pomocí konfiguračního softwaru a ovládán pomocí programovatelného logického ovladače. Na panelu lze upravovat provozní parametry a exportovat data.

(2) Běžící proces. Surová voda je čerpána do systému a koagulant je rychle a důkladně smíchán se surovou vodou působením mixéru před vstupem do flokulační reakční nádrže. Poté vstupuje do reakční nádoby s keramickou membránou s ozónovou deskou ze dna membránové nádrže a koncentrace ozonu v nádrži je udržována nepřetržitým provzdušňováním. Systém využívá přerušovaný provozní režim, který zahrnuje filtrování vyrobené vody, zpětné proplachování vzduch-voda a filtrování vyrobené vody s každodenním vypouštěním. Filtrovaná voda využívá filtraci s konstantním průtokem a programovatelný logický ovladač a regulační ventil automaticky upravují otevření ventilu podle nastaveného průtoku vody, aby byl zachován konstantní průtok vody. Výrobní vodní čerpadlo filtruje vodu z membránové nádrže do produkční vodní nádrže. Nádrž na produkční vodu je vybavena přepadovou trubkou a přebytečná voda je vypouštěna přepadem, aby se udržela hladina kapaliny v nádrži na produkční vodu a zajistila se dodávka proplachovací vody.

(3) Parametry membrány. Modul ploché keramické membrány má vnější rozměry 310 mm × 650 mm × 2450 mm. Jedná se o membránu domácí výroby se submikronovou sférickou vrstvou alfa oxidu hlinitého a nosnou vrstvou s velikostí částic prášku 5 μm. Membránový modul se skládá z 8 vrstev, přičemž spodní vrstvu tvoří ozón a perforovaná provzdušňovací vrstva a horních 7 vrstev tvoří membránová vrstva. Celková efektivní plocha membrány je 24 m² a hustota výplně keramické membrány je 88,8 m²/m³, což je vyšší než hustota výplně současného projektu keramické membrány pro zemědělství a pitnou vodu (<80 m ²/m ³). Each membrane element has a size of 540 mm × 250 mm × 6 mm, a membrane pore size of 0.08~0.12 μ m, a pure water flux of ≥ 1600 L/(m ² · h · bar), a membrane thickness of 20~30 μ m, and a flexural strength of ≥ 40 MPa.

(4) Podmínky flokulace. Vločkovací nádrž v tomto experimentu podporuje dvě pracovní podmínky: "flokulace" a "mikroflokulace".

Flokulace: Síran hlinitý 20 mg/l, doba flokulace 30 minut, přidán do prvního stupně flokulační nádrže; Mikroflokulace: Síran hlinitý 7,5 mg/l, doba flokulace 15 minut, přidán do druhého stupně flokulační nádrže.

(5) Generátor ozonu. Experiment může řídit přidávání ozónu otevíráním a zavíráním ozónového zařízení. Pomocí zdroje vzduchu je sací průtok regulován na 12-15 l/min, produkce ozónu je 6 g/h a celkový výkon stroje je 180 W.

(6) Čištění a obnova membrán. Zpětné proplachování systému keramické membrány využívá zpětné proplachování vzduch-voda, což znamená, že membrána je čerpána čerpadlem pro zpětný proplach z nádrže na výrobu vody potrubím na výrobu vody a vstřikována zpět do membrány. Voda prosakuje z povrchu membrány a splachuje nečistoty na povrchu membrány. Plyn je poskytován ventilátorem a bublinky jsou vyfukovány perforovanými provzdušňovacími trubicemi, aby propláchly povrch membrány. Navrhovaný průtok pro mytí vodou je 300 LHM a navrhovaný průtok pro mytí vzduchu je 90 m³/(m 2 · h), s dobou trvání 30 sekund a zpětným proplachem každých 30 minut.

Pro udržení dlouhodobě stabilního provozu keramické membrány se používá chemické udržovací čištění, když se transmembránový tlakový rozdíl zvýší na 35 kPa a testovací cyklus skončí. Když je doba nepřetržitého testu dlouhá (oddíly 2.1, 2.3, 2.4), namočte na 24 hodin do 1000 mg/l chlornanu sodného (v případě potřeby důkladně opláchněte a poté na 24 hodin namočte do 1000 mg/l kyseliny citrónové), důkladně opláchněte a odložte stranou pro další zkušební cyklus; Když je doba nepřetržitého testu do 1 dne (kapitola 2.2), namočte jej do 500 mg/l chlornanu sodného na 2 hodiny, opláchněte jej a odložte pro další testovací cyklus. Indikátorem pro posouzení čistoty čištění keramické membrány je, že počáteční transmembránový tlakový rozdíl není větší než 15 kPa.

2.1 Stabilní provoz vysoce výkonného a krátkého procesu

Tento test cyklu se provádí v létě s teplotou surové vody v řece Yangtze a vody v membránové nádrži v rozmezí od 30,8 do 31,6 stupně . Produkční tok membránové vody je 100 LHM a účinná dávka koagulantu je 7,5 mg/l. Je použit mikroflokulační membránový filtrační proces a zpětné proplachování vzduch-voda se provádí každých 30 minut. Vstupní turbidita membránové nádrže je 8,94~13,53 NTU a výstupní turbidita je menší než 0,05 NTU. Počáteční transmembránový tlakový rozdíl byl 13,02 kPa. 6. den experimentu se transmembránový tlakový rozdíl zvýšil na 28,66 kPa a test cyklu skončil. Během experimentu vykazoval transmembránový tlakový rozdíl lineární a rovnoměrný vzestupný trend s dobou běhu.

Experimentální výsledky ukazují, že plochá keramická membrána využívá proces čištění vody mikroflokulace + keramické membrány pro surovou vodu z řeky Yangtze s dobrou provozní stabilitou. Může pracovat minimálně 6 dní bez chemického údržbového čištění při vysokém výkonu 100 LHM a transmembránový tlakový rozdíl se zvýší pouze o 15,64 kPa, což je technicky proveditelné.

Rychlost produkce vody během výše uvedeného testu cyklu dosáhla 94,6 % až 97,5 % a stabilita odtoku byla dobrá.

2.2 Vliv podmínek flokulace na transmembránový tlakový rozdíl

Tento cyklický test se provádí v zimě s teplotou vody v membránovém bazénu 8-9 stupňů . Tento experiment porovnává flokulační membránovou filtraci a mikroflokulační membránovou filtraci za účelem nalezení kritického toku a nepřetržitě opakuje tři kola. Při dvou různých procesech bylo pro experiment vybráno pět parametrů toku 60, 70, 80, 90 a 100 LHM. První testovací tok byl 60 LHM a zpětné proplachování vzduch-voda bylo prováděno každých 30 minut a tok byl zvýšen o jednu úroveň, dokud nedosáhl 100 LHM. Podle toho byl zaznamenán rozdíl transmembránového tlaku.

Výsledky ukázaly, že transmembránový tlakový rozdíl se zvětšoval se zvyšováním membránového toku, což odpovídá provoznímu zákonu zanášení membrány. V experimentálním rozsahu toku 60-100 LHM nebyl žádný zřejmý inflexní bod toku, ale nárůst transmembránového tlakového rozdílu byl největší, když se tok zvýšil z 60 LHM na 70 LHM. Experimentální skupiny s toky 60 a 70 LHM vykazovaly transmembránové tlakové rozdíly 18,77~24,34 kPa, respektive 21,63~32,06 kPa, po půl hodině membránové filtrace za podmínek "mikroflokulace". Po 30 minutách membránové filtrace za podmínek "flokulace" byly transmembránové tlakové rozdíly 14,2 až 18,61 kPa a 18,49 až 25,20 kPa. Je vidět, že když je membránový tok pod 80 LHM, prodloužení doby flokulace je výhodné pro snížení provozního transmembránového tlakového rozdílu, s průměrným snížením asi 5 kPa.

Když je membránový tok vyšší než 80 LHM, prodloužení doby flokulace má omezenou schopnost zlepšit transmembránový tlakový rozdíl. Rozdíl transmembránového tlaku po půlhodinové membránové filtraci za podmínek „mikroflokulace“ a „flokulace“ s tokem 100 LHM je 27.63-28,91 kPa a 26.77-28,49 kPa, respektive, což jsou hodnoty velmi blízké. Když je membránový tok nízký, reliéfní účinek vrstvy filtračního koláče na zanášení membrány je významný. Když je tok membránou vysoký, zvýšení dávky koagulantu a prodloužení doby flokulace má malý vliv na kontrolu zanášení membrány. Spekuluje se, že mikroflokulace i flokulace mohou vytvořit volnou vrstvu filtračního koláče, aby se zmírnilo zablokování membrány. Výzkum Guo Jianninga ukazuje, že k zachycení keramickými membránami je třeba vytvořit pouze malé květy kamence. Proto byl při vysoké propustnosti 80-100 LHM přijat krátký proces mikroflokulační membránové filtrace jako optimalizovaný procesní tok pro tento experiment, aby se přiměřeně snížilo dávkování koagulantu a zkrátila se doba flokulace, což poskytuje referenci zkušenosti s inženýrskými aplikacemi.

2.3 Vliv předúpravy chlornanem sodným na technologii krátkého procesu

Tento test cyklu se provádí v létě s teplotou vody v bazénu s membránou 31.{1}}.3 stupně . Produkční tok vody je 100 LHM a dávka předúpravy chlornanem sodným je 0,5 mg/l. Je použit mikroflokulační membránový filtrační proces s chlornanem sodným a zpětné proplachování vzduchem a vodou se provádí každých 30 minut. Vstupní zákal membránové nádrže je 12.3-15,74 NTU a výstupní zákal je menší než 0,05 NTU. Počáteční transmembránový tlakový rozdíl byl 11,14 kPa a test trval do 4.6. dne (přibližně 110 hodin), kdy se transmembránový tlakový rozdíl zvýšil na 33,54 kPa a test cyklu skončil.

Experimentální výsledky naznačují, že předúprava pomocí 0,5 mg/l chlornanu sodného ve srovnání s žádnou předúpravou, pouze za použití mikroflokulační membránové filtrace, ve skutečnosti zkracuje cyklus čištění membrány. Z pozorování na testovacím místě bylo zjištěno, že povrch membrány se po zpětném promytí jevil žlutohnědý, vločky byly lepkavé a koncentrovaná voda byla černá. Spekuluje se, že lepkavé vločky jsou znečištěním gelové vrstvy. Může se stát, že se chlornan sodný přednostně slučuje s hydrofilními organickými látkami, což snižuje stabilitu ve vodě, ovlivňuje kombinaci koagulantu a koloidu, hydrofobních makromolekul se zápornou elektřinou a částic za vzniku volných vloček, což zvyšuje adhezi vloček na povrchu membrány , ovlivňuje efekt zpětného proplachu a zkracuje cyklus údržbového čištění. Zároveň nelze vyloučit, že chlornan sodný zabíjí řasy a způsobuje poškození buněk v surové vodě. Polysacharidy, proteiny, huminové kyseliny a další látky se uvolňují a ulpívají na membráně, což může zhoršit znečištění membrány. Nicméně, kvůli nedostatku dalšího zkoumání tohoto jevu v tomto experimentu, je nemožné přesně spekulovat o jeho příčině. Pouze na základě existujících experimentálních výsledků je třeba dbát opatrnosti při použití chlornanu sodného jako metody předběžného ošetření keramických membrán při použití technologie krátkého procesu.

Fotografie na místě před a po předúpravě chlornanem sodným

2.4 Vliv kolísání zákalu surové vody na stabilní provoz membrán

2.4.1 Úprava denní surové vody „Mikro flokulace+membránová filtrace“ (přehrada Yangtze River Q)

Tento experiment s cyklem se provádí v zimě s průtokem produkce vody 100 LHM, pomocí mikroflokulační membránové filtrace a zpětného proplachování vzduch-voda každé 30 minuty. Po dokončení každého cyklu se provede čištění chemické údržby, aby se postoupilo do dalšího kola. Provádějí se tři po sobě jdoucí kola testování. Během tří kol testování zůstala teplota surové vody relativně stabilní na (8,0 ± 1,2) stupni; pH je velmi stabilní, 8,53 ± 0,23; Zákal surové vody však značně kolísá: v prvním kole experimentů byl zákal surové vody (48,7 ± 3,9) NTU; Zákal surové vody ve druhém kole experimentů byl (14,47 ± 8) NTU; Zákal surové vody v prvních 5 dnech třetího kola experimentu byl (5,85 ± 1,43) NTU a v následujících dvou dnech se zákal náhle zvýšil na více než 30 NTU. Zákal vody produkované ve třech kolech testování byl menší než 0,05 NTU. Počáteční transmembránové tlakové rozdíly pro první, druhé a třetí kolo testování byly 10,64, 11,07 a 10,37 kPa. Testy byly prováděny do 5., 5. a 7. dne a transmembránový tlakový rozdíl se zvýšil na přibližně 35 kPa, což znamenalo konec cyklického testování.

Experimentální výsledky ukazují, že ačkoli se zákal surové vody značně liší, provoz ploché keramické membrány je relativně stabilní a může běžet nepřetržitě po dobu 5-7 dnů bez chemického údržbového čištění při průtoku 100 LHM. Ve třetím kole experimentů byl zákal surové vody nejnižší, sklon nárůstu transmembránového tlakového rozdílu nejmenší a mohl běžet nepřetržitě po dobu 7 dnů, což naznačuje, že nízký zákal surové vody je prospěšný pro prodloužení filtrační cyklus membrány a je v souladu se zákonem znečištění membrány.

2.4.2 Úprava nouzové surové vody mikroflokulační ozonovou membránovou filtrací (rezervoár J v povodí jezera Taihu Lake)

Tento test cyklu se provádí na podzim a v zimě, současně s nouzovým vypínačem surové vody. Ve srovnání se surovou vodou Q je zákal a organická hmota surové vody z nádrže J relativně vyšší. K tomuto testu cyklu byla přidána technologie ozonu. Produkční tok vody je 100 LHM a koncentrace přidaného ozonu je 0,5 mg/l. Je použit mikroflokulační proces filtrace ozónovou membránou a zpětné proplachování vzduchem a vodou se provádí každé 30 minuty. Po dokončení každého cyklu se provede čištění chemické údržby, aby se postoupilo do dalšího kola. Provádějí se tři po sobě jdoucí kola testování. Během tří kol testování došlo k významným rozdílům v teplotě vody surové vody. První kolo mělo teplotu vody (18,75 ± 1.05) stupňů, druhé kolo mělo teplotu vody (11,05 ± 0,25) stupně a třetí kolo mělo teplotu vody (8,05 ± 0,45). ) stupeň (nebylo započítáno náhlé zvýšení teploty vody v poslední den); pH je velmi stabilní při (8,20 ± 0,14); Zákal surové vody velmi kolísá: v prvním kole testování byl zákal surové vody (82,2 ± 8,8) NTU; Zákal surové vody ve druhém kole experimentů byl (119,35 ± 10,65) NTU; Zákal surové vody ve třetím kole experimentů byl (119,35 ± 10,65) NTU. Zákal vody produkované ve třech kolech testování byl menší než 0,05 NTU. Počáteční transmembránové tlakové rozdíly pro první, druhé a třetí kolo testování byly 4,5, 10,08 a 12,88 kPa. Testy byly prováděny do 7., 6. a 7. dne a transmembránový tlakový rozdíl se zvýšil na přibližně 35 kPa, což znamenalo konec cyklického testování.

Experimentální výsledky ukazují, že i když se zákal surové vody značně liší, proces ozonu s plochou keramickou membránou může fungovat nepřetržitě po dobu 6-7 dnů bez chemického údržbového čištění při toku 100 LHM, s dobrou provozní stabilitou. Kromě toho byl v tomto experimentu s cyklem zákal surové vody výrazně vyšší než zákal denní surové vody v části 2.4.1, ale nepřetržitý provozní cyklus nebyl ovlivněn, což naznačuje, že proces s keramickou membránou se může přizpůsobit vysokému zákalu. podmínky. Z důvodu krátké doby přepínání surové vody není nouzová surová voda normou a následnými experimenty se nepodařilo získat nouzovou surovou vodu pro další výzkum. Výsledky výzkumu Wang Hao a dalších ukazují, že ozon mění povahu organické hmoty ve vodě, snižuje tvorbu gelové vrstvy a její adsorpci na povrchu membrány. Ozon také přispívá ke kontaktní oxidaci organické hmoty adsorbované na povrchu membrány, čímž je desorbována, a má dobrý účinek na zmírnění znečištění membrány.

2.5 Výzkum účinnosti kvality vody

Pomocí mikrovločkového membránového filtračního procesu čištění vody s průtokem 100 LHM dokáže keramická membrána řídit zákal pod {{10}}.0 5 NTU a zákal vyrobené vody je stabilní a splňuje požadavek nového národního standardu na méně než 1.0 NTU; Rychlost odstraňování CHSKMn je 49,9 % a stabilní CHSKMn ve vyrobené vodě splňuje požadavek nového národního standardu na méně než 3 mg/l; Rychlost odstraňování iontů železa je 94,8 % a stabilita iontů železa ve vyrobené vodě splňuje požadavek nového národního standardu na méně než {{20}},3 mg/L; Rychlost odstraňování hliníkových iontů je 89,8 % a stabilita hliníkových iontů ve vyrobené vodě splňuje požadavek nového národního standardu na méně než 0,2 mg/l; Obsah manganových iontů v surové vodě je relativně nízký a splňuje požadavek nového národního standardu na méně než 0,1 mg/l. Proces keramické membrány může dále snížit obsah manganových iontů v surové vodě z 0,006 mg/l na 0,002 mg/l. V krátkém procesu keramického membránového procesu pro odstraňování CHSKMn, ačkoli keramické membrány nemohou přímo odstranit rozpustný CHSKMn, mohou synergicky odstraňovat CHSKMn adsorbovaný a nesený těmito mikročásticemi zachycením malých částic, suspendovaných pevných látek a koloidů. Proto je přidání koagulantů klíčovým krokem, který může výrazně zlepšit schopnost procesu odstraňovat organickou hmotu, redukovat huminové a fulvové kyseliny, redukovat zanášení membrán a zlepšit účinnost zpětného proplachování. Rychlost odstraňování CHSKMn v tomto experimentu byla 49,9 %, což může souviset i se schopností keramické membrány odstranit malé částice o velikosti 0.08-0,45 μm (detekce CHSKMn byla provedena pomocí 0,45 μm filtrační membrány předúpravou a velikost pórů experimentální keramické membrány byla 0.08-0.12 μm).

Ekonomické přínosy byly vždy klíčovou otázkou v membránových aplikacích a analýza nákladů na membránové systémy zahrnuje především náklady na amortizaci membrán, náklady na energii, spotřebu léků, mzdové náklady a další výdaje. Plánujeme provést analýzu nákladů celého životního cyklu jednoho procesu pro dílnu ultrafiltračních membrán o měřítku 100 000 m³/d, sestávající převážně z plochých keramických membrán a ponořených organických membrán, s provozní dobou 20 let. Dílna na ultrafiltrační membrány zahrnuje membránové komponenty, konstrukci membránových nádrží, automatizaci distribuce energie, systém dávkování chemikálií, systém proplachování vodou a vzduchem, drenážní nádrž a regenerační nádrž, z nichž všechny využívají 12 mřížkových membránových nádrží. Pořizovací cena ploché keramické membrány je vypočítána na 700 juanů/m² s membránovým tokem 80-100 LMH (vypočítaný tok má menší hodnotu) a životností 20 let. Pořizovací cena ponořené organické ultrafiltrační membrány je vypočítána na 150 juanů/m², s univerzálním membránovým tokem 25-30 LMH (vypočítaný tok má menší hodnotu) a životností 8 let.

Výsledky ukazují, že při použití technologie imerze je životnost keramických membrán 2-3krát delší než u organických membrán. Přestože celková investice do výstavby membránových dílen využívajících ploché keramické membrány jako hlavní proces je o 15 % vyšší než u ponorných organických membrán, celkové náklady na úpravu vody na tunu keramických membrán jsou ve skutečnosti sníženy o 6 % ve srovnání s organickými membránami. 20-roční provozní období. Technologie keramické membrány je proto ekonomická ve stabilních provozních podmínkách s vysokou propustností. Ke zvýšení konkurenceschopnosti dalších plochých keramických membrán lze přijmout následující opatření: ① Optimalizace konstrukčního návrhu membránových komponent pro zlepšení hustoty balení, což nejen šetří půdu, ale také snižuje spotřebu chemikálií. ② Vývojem procesu přípravy keramické membrány je možné zvýšit tok membrány při zachování normálních frekvencí proplachování a chemického mytí S využitím širokého rozsahu kvality vstupní vody keramických membrán je přijata technologie krátkého procesu, která zkrátí procesní tok vodní rostliny.

(1) V zimním období po ukončení zpětného proplachu bazénového tělesa se bazénové těleso vyprázdní. Membrána, která byla původně ponořena ve vodě, přichází do přímého kontaktu se studeným vzduchem a velký teplotní rozdíl může způsobit nestabilitu spojů membránového systému. Membránové komponenty by měly mít odpovídající kontrolní opatření pro slabá místa teplotního rozdílu.

(2) Udržování stabilního vakua během provozu je klíčem ke stabilnímu provozu systému. Pokud je vakuum poškozeno a plyn se hromadí v potrubí, může nastat několik nebezpečí: ① způsobující snadnou kavitaci sacího čerpadla; ② Plynové ucpání pórů membrány během zpětného proplachování; ③ Nepřesné měření transmembránových údajů tlakového rozdílu během provozu vede k poruše řídicích signálů zpětného proplachu a vypnutí.

(3) Konstrukční návrh membránových komponent hraje klíčovou roli při zlepšování hustoty náplně a zvyšování filtračního výkonu keramických membrán. Například konstrukce provzdušňování a uspořádání membrány mají dobrý synergický efekt na stabilní provoz systému.

(4) Při provozu ponorné keramické membránové nádrže je třeba věnovat pozornost zastínění, zejména v období letního výskytu řas.

(1) K úpravě surové vody v řece Jang-c'-ťiang se používá mikroflokulační zařízení na čištění krátké technologické vody s plochou keramickou membránou se stupnicí 60 m³/d. Může pracovat stabilně za podmínek vysoké propustnosti 100 LHM s cyklem údržby a čištěním asi 5-7 dnů. Koncový bod transmembránového tlakového rozdílu lze řídit v rozsahu 35 kPa. Keramickou membránu spojenou s ozónovým procesem lze použít k úpravě surové vody z nádrže J v povodí jezera Taihu Lake po 6-7 dní bez chemického údržbového čištění pod tokem 100 LHM. Výzkum ukazuje, že keramická plochá membrána se může přizpůsobit surové vodě řeky Yangtze a nádrži v povodí jezera Taihu Lake a kolísání zákalu surové vody má malý vliv na stabilní provoz membrány.

(2) Mikroflokulační keramická plochá membrána může řídit zákal odpadní vody pod 0,05 NTU, s rychlostmi odstraňování 49,9 %, 94,8 % a 89,8 % pro CHSKMn, ionty železa a ionty hliníku. Tyto indikátory odpadních vod přímo splňují požadavky nové národní normy pro odpadní vody.

(3) Při použití krátkého procesu mikroflokulace ploché keramické membrány by měl být jako metoda předběžné úpravy pečlivě vybrán chlornan sodný. Chlornan sodný může zhoršit tvorbu gelové vrstvy a ovlivnit účinek zpětného proplachování.

(4) Během šestiměsíčního experimentu nebyl zjištěn žádný útlum produkce vody a produkce vody zůstala stabilní na 95 %. Dokáže se přizpůsobit různým podmínkám spínání surové vody a má vynikající kvalitu odpadních vod, čímž poskytuje technickou podporu pro rozsáhlé aplikace keramických membrán v komunálním inženýrství.

(5) Při 20-ročním provozním období jako cyklu jsou celkové náklady na úpravu vody na tunu vysoce výkonné ploché keramické membrány ve skutečnosti o 6 % nižší než u ponořené organické membrány, což je ekonomické.

Aplikace technologie keramické membrány na trhu s pitnou vodou ve velkém měřítku má následující klíčové vyhlídky:

(1) Na základě vlastností keramických membrán prozkoumejte technologie krátkých procesů vhodné pro vysoce výkonné keramické membrány, abyste zvýšili ekonomickou účinnost celého životního cyklu.

(2) Zlepšete výkon keramických membrán, optimalizujte způsob nakládání, abyste zvýšili zpracovatelskou kapacitu objemu nakládky jednotkové složky a dosáhli intenzifikace půdy.

(3) Optimalizujte parametry předúpravy a proplachování, vyberte vhodnou velikost pórů, zlepšujte hladkost povrchu membrány, hydrofilitu a další metody pro zmírnění znečištění keramické membrány a snížení provozních potíží.

(4) Provádět specializovaný výzkum norem technologie zásobování vodou s keramickou membránou pro domácnost a plánů provozu a údržby.